- 溫度控制
- 散熱器設計
- 用Icepak軟件進(jìn)行優(yōu)化設計
電源模塊內有四個(gè)功率管（在同一平面上，分成兩排），其兩兩間距為60mm，管徑Φ20mm，每一功率管的發(fā)熱功率為50W。周?chē)h(huán)境溫度：+50℃。要求設計一150mm×200mm 的平板肋片式散熱器。
根據熱設計基本理論，功率器件耗散的熱量為
Pc=Δt/RT （W） （１）
式中，Δt 為功率管結溫與周?chē)h(huán)境溫度之差，℃；RT 為總熱阻，℃/W；
RTj 為功率管的內熱阻，RTp 為器件殼體直接向周?chē)h(huán)境的換熱熱阻，RTc 為功率管與散熱器安裝面之間的接觸熱阻，RTf 為散熱器熱阻。本文旨在盡量減小RTc 和RTf，使系統熱阻降低，保證功率管結點(diǎn)溫度在允許值之內。
任務(wù)分析
功率管的溫度控制，主要是控制功率管的結溫。生產(chǎn)廠(chǎng)一般將器件的最高結溫規定為90℃-150℃?？煽啃匝芯勘砻?，對于使用功率元件的電子設備長(cháng)期通電使殼體溫度超過(guò)100℃，將導致故障率大大增加。故要求功率管殼體溫度，即散熱器底板溫度（先忽略安裝時(shí)的接觸熱阻）應低于100℃。以下的計算中暫取100℃。
散熱器設計
1、底板的設計
底板的設計包括底板厚度和底板長(cháng)高尺寸設計。在底板材料確定的條件下，底板的厚度會(huì )影響其本身的熱阻，從而影響散熱器底板的溫度分布和均勻性。查閱部分國家標準，取散熱器底板厚度為6mm。根據經(jīng)驗公式，底板的高度取為150mm（150和200的較小者）時(shí)換熱系數較大。
2、肋片厚度的設計
3、肋間距的設計
4、肋片高度的設計
式中：
Gr----葛拉曉夫數;
D----自然對流時(shí)的特征尺寸， D＝150mm＝0.15m;
Δt----壁溫與周?chē)黧w溫度之間的溫差， Δt＝100-50＝50 °C;
β----體積膨脹系數， β ＝2.9575╳10-8 1／K;
γ----運動(dòng)粘度， γ ＝20.43╳10-6 s m / 2 ;
g----重力加速度,g=9.87 2 / s m ;
代入數據得Gr＝1.1673╳10-7，而普朗特數Pr＝0.7085，故Pr× Gr＝8.2703╳105，在1╳104～1╳109 之間，判斷流態(tài)為層流。相應的對流換熱系數計算公式為
[page]5、 散熱器的校核計算
由等截面矩形肋散熱效率計算公式求得：
散熱面積A＝0.66 2 m ，求得Δt＝ Q／( h ηA)＝51.2566 °C。肋片溫度t 等于環(huán)境溫度與溫升Δt之和，即t＝50+51.2566＝101.2566°C；這表明，所設計的散熱器在自然冷卻的散熱方式下，略高于器件的溫升要求，下面我們再借助ICEPAK對散熱器的參數進(jìn)行優(yōu)化，并采用強迫風(fēng)冷，以期得到更低的肋片溫度。
用Icepak軟件進(jìn)行優(yōu)化設計
ICEPAK 求解的一般過(guò)程如下：
項目命名—>設定初始參數—>建立模型—>網(wǎng)格劃分—>網(wǎng)格檢查—>校核流態(tài)—>問(wèn)題求解—>結果顯示
在求解一邊界條件已知的封閉體的散熱問(wèn)題時(shí)，如插箱、機柜等，常需用walls 來(lái)模擬實(shí)體邊界，可以使其尺寸小于cabinet。我們可以對wall 定義厚度、溫度、表面換熱系數、熱流密度等參數來(lái)模擬機柜外殼的物理特性。而如何設定上述參數，對于客觀(guān)、科學(xué)的模擬現實(shí)問(wèn)題、得出較準確的預測結果具有非常重要的意義。
Openings 則明確定義了熱源區域同外部環(huán)境的換熱通道，它一般用來(lái)表示實(shí)體壁面上的開(kāi)孔。相對于無(wú)表面換熱的cabinet 而言，opening 則是熱量交換的重要門(mén)戶(hù)。本文中無(wú)需設定walls, 我們在cabinet 的六個(gè)面上依次創(chuàng )建了opening , 表示求解區域同外部環(huán)境之間的空氣流通和熱量交換的通道。
保持ICEPAK 對求解參數的默認設置，求解過(guò)程約需40 分鐘。從圖1 可以看出：功率管表面的最高溫度為102°C（模型中有六個(gè)openings ,迭代次數為140），與理論計算值相符。改變模型中的相關(guān)參數，我們對散熱器進(jìn)行了優(yōu)化設計，結果表明：散熱器底板厚度為6mm比較適合， 另外， 不宜為了增加肋片數目而過(guò)度減小肋片間距， 最終取8.6mm 。
圖1 自然對流條件下功率管散熱的溫度與風(fēng)速云圖
盡管散熱器的參數優(yōu)化對溫升控制略有改善，但仍不能滿(mǎn)足功率管的可靠性要求，因此，我們考慮強迫風(fēng)冷的散熱方式。在上述計算模型的基礎上，我們在垂直方向設定流體的流速為1.5m/s , 即在散熱器底部送風(fēng)，其他參數不變。我們注意到，此時(shí)系統給出的流態(tài)為紊流。在初始條件中作相應的調整后，最終求得的器件表面最高溫度約為89°C。散熱器底板截面溫度圖及橫向風(fēng)速云圖分別見(jiàn)圖2、3。
圖2 強迫對流條件下功率管散熱的溫度云圖
圖3 強迫對流條件下功率管散熱的風(fēng)速云圖
在求解過(guò)程中我們注意到：迭代的次數對最終結果有比較大的影響，因此如何恰當設定迭代的次數及殘余誤差值得進(jìn)一步深入探討。.
結論
本文對四個(gè)50W 的大功率管進(jìn)行了散熱設計。最終采取空氣強迫對流方式。散熱器采用鋁合金，用型材加工，表面作黑色陽(yáng)極氧化處理，具體尺寸如下：
底板規格：150mm（高）×200mm（長(cháng)）×6mm（厚）；
肋片形式：矩形等截面肋；
肋片厚度：1.3mm；
肋片間距：8.6mm（共36 片肋片）；
肋片高度：70mm；
在自然冷卻的條件下，功率管的殼溫約為102℃，對應的散熱器熱阻為0.26 ℃/W ；在1.5m/s 的風(fēng)冷條件下，功率管的殼溫約為89℃，散熱器熱阻則為0.20 ℃/W, 滿(mǎn)足設計要求。
