每隔幾年，幾乎所有市場(chǎng)上廣泛普及的高頻串行通信標準（PCI-Express、USB、以太網(wǎng)、同步光網(wǎng)絡(luò )（SONET）、串行ATA（SATA）、Infiniband等）都會(huì )被修訂，以更好應對如今數據饑渴型社會(huì )的更高期望。隨著(zhù)這些標準新版本的推出，市場(chǎng)對支持它們的電子電路的需求也加強了。集成在當代系統應用中的高性能時(shí)鐘產(chǎn)生及分配器件使用頻域參數，也就是相位噪聲和相位抖動(dòng)來(lái)描述它們的性能。本文探討相位噪聲圖怎樣配合估計制造商數據表上沒(méi)有明確提及的時(shí)鐘器件特性，使工程師能夠更好地評判針對特定應用的適合情況。

 

當應用高速串行鏈路時(shí)，可以利用周期抖動(dòng)來(lái)推導相關(guān)位誤差率（BER）。時(shí)鐘器件的抖動(dòng)傳遞及PLL帶寬也是重要衡量標準，因為透過(guò)這些參數有可能更好推測輸入源或輸入時(shí)鐘會(huì )怎樣影響器件的輸出。所有這些都將幫助工程師選擇符合他們需求的恰當時(shí)鐘器件。然而，這些參數很少直接標明，故必須進(jìn)行計算。

 

抖動(dòng)傳遞

 

抖動(dòng)傳遞揭示一定偏移頻率范圍內的衰減量或產(chǎn)生的噪聲。它由鎖相環(huán)（PLL）的環(huán)路濾波器響應來(lái)確定。相位噪聲圖提供所有偏移頻率時(shí)的噪聲密度，因此它包含確定時(shí)鐘器件抖動(dòng)傳遞所必要的數據。顯示抖動(dòng)傳遞、產(chǎn)生及衰減的最佳方式，是使用在較低偏移頻率時(shí)擁有較高底噪及在較高偏移頻率時(shí)擁有較低底噪的時(shí)鐘源。在低頻時(shí)，PLL將高源噪聲傳遞至輸出；而在高頻時(shí)，它將顯示固有底噪，這是PLL低通帶寬特性的緣故。

 

低帶寬PLL即使在較低偏移頻率時(shí)也能衰減抖動(dòng)，PLL帶寬越低，在此等頻率時(shí)的衰減性能也會(huì )更高。然而，低帶寬PLL存在響應時(shí)間較慢的缺點(diǎn)——它會(huì )花費時(shí)間來(lái)跟蹤輸入時(shí)鐘變化。大多數網(wǎng)絡(luò )通信鏈路在較低偏移頻率時(shí)的約束不那么嚴格。

 

PLL帶寬

 

如果使用了恰當的參考時(shí)鐘源，除了抖動(dòng)傳遞，相位噪聲圖也能幫助確定PLL帶寬。為了充分理解PLL帶寬估計及PLL的抖動(dòng)傳遞，應當進(jìn)行簡(jiǎn)單的測量設置，使用兩個(gè)不同時(shí)鐘源來(lái)為一個(gè)高性能零延遲緩沖器（ZDB）饋送信號。

 

 

圖1：電路圖顯示了PLL帶寬及抖動(dòng)傳遞測量

 

圖1顯示了介紹相位噪聲測量設置的簡(jiǎn)單電路圖。測量是使用安捷倫5052A信號源分析儀進(jìn)行的。源1（高性能時(shí)鐘產(chǎn)生器）和ZDB采用低噪聲電源供電。

 

 

圖2：源1及緩沖器輸出的相位噪聲圖

 

如圖2所示，源1的均方根（RMS）相位抖動(dòng)為約447 fs，而緩沖器輸出為約448.8 fs。RMS抖動(dòng)是在從10 kHz至20 MHz的偏移頻率范圍內測量的。在10至100 Hz的較低偏移頻率時(shí)，緩沖器噪聲相比源而言較高，但對大多數通信信道而言這并不構成問(wèn)題，因為它被PLL輕易地跟蹤。輸出緩沖器相位噪聲圖大致匹配高達1 MHz的源相位噪聲圖。高于此頻率時(shí)，緩沖器輸出的底噪低于源底噪，如圖2中的第2號圈所示。

 

源2使用了數據模式產(chǎn)生器（DPG）。它擁有比源1量多高的底噪。因此，圖3所示的緩沖器輸出圖匹配較低頻率（10-100Hz）時(shí)的輸入源。緩沖器-PLL傳遞低于1 MHz的輸入噪聲；源噪聲圖中30 kHz附近的突兀變化反射在緩沖器輸出噪聲圖中，如圖3中所第1號圈所示。對于高于1 MHz的頻率而言，緩沖器底噪明顯低于源底噪，如圖3中2號圈所示；這表示緩沖器在此頻率范圍內充當抖動(dòng)衰減器。

 

 

圖3：源2及緩沖輸出的相位噪聲圖

 

周期抖動(dòng)

 

如前所述，周期抖動(dòng)是用于在高速串行標準中對BER進(jìn)行近似估算的一項重要參數，但通常情況下時(shí)鐘器件制造商僅提供使用低噪聲頻域設備測量的相位抖動(dòng)或相位噪聲數據。相位噪聲頻譜定義為基于載波功率頻譜密度峰值的衰減（單位為dB/Hz）。相位噪聲頻譜密度與RMS周期抖動(dòng)之間的關(guān)系是：

 

 

 

為了根據相位噪聲圖估計周期抖動(dòng)，偏移頻率的相位噪聲必須乘以〖4sin〗^2 （πfτ）函數。dB換算4〖sin〗^2 （πfτ）顯示它擁有-20dB/十倍頻（decade）的斜率（見(jiàn)圖5）。4〖sin〗^2 （πfτ）以dB為單位的值可以增加到相位噪聲圖數據中，單位為dBc。相關(guān)偏移頻率范圍內最終數據的數值積分將提供單邊頻帶的相位噪聲密度。例如，為了根據圖4中給出的相位噪聲圖來(lái)估計周期抖動(dòng)，增加以dB為單位的4 〖sin〗^2 （πfτ）函數數據到相位噪聲（PN）數據（單位為dBc/Hz）中，如圖5所示。所獲得的藍色曲線(xiàn)顯示了相位噪聲頻譜密度。

 

 

圖4：帶有毛刺的時(shí)鐘產(chǎn)生器輸出相位噪聲圖

 

對圖5中藍色曲線(xiàn)以下區域進(jìn)行積分將得到相位噪聲頻譜密度（單位為dB）（對應區域A）。它可以使用下列方程式換算為均方根拉動(dòng)：

 

 

圖6：相位噪聲的RMS抖動(dòng)換算

 

如圖6所示，曲線(xiàn)下面的區域根據曲線(xiàn)形狀或是使用分段線(xiàn)性函數，可以劃分為幾個(gè)不同部分（A1、A2等）。由于較低偏移頻率噪聲不會(huì )大幅影響周期抖動(dòng)，故僅考慮較高偏移頻率下的曲線(xiàn)。為了提高精度，完整曲線(xiàn)可以劃分為多個(gè)部分，相應各個(gè)部分對周期抖動(dòng)的影響。圖6中的曲線(xiàn)劃分為4個(gè)部分，每個(gè)部分包含2個(gè)相關(guān)數據點(diǎn)（相位噪聲、偏移頻率）。使用這些數據點(diǎn)，每個(gè)部分的面積可以換算為等效的抖動(dòng)（以秒為單位為表述）。

 

每個(gè)部分對RMS抖動(dòng)的貢獻如圖6所示。這些RMS抖動(dòng)值之和可以使用下列方程式來(lái)計算：

 

 

 

根據這個(gè)等式，可以計算出圖6中顯示的4個(gè)區域對抖動(dòng)的總體貢獻之和為434 fs。此值乘以2即得到總噪聲貢獻△trmsPN）——868 fs。此外，圖6中還有2個(gè)毛刺。由于這些毛刺在單個(gè)頻率上，可以使用下列方程式來(lái)單獨計算及增加它們對抖動(dòng)的貢獻：

 

 

 

每個(gè)毛刺的dB值都可以使用方程式3換算為抖動(dòng)。

 

圖6中顯示的示例在1.4 MHz和25 MHz頻率時(shí)有毛刺，分別為-111 dB和-72.6 dB。1.4 MHz毛刺的等效RMS抖動(dòng)為6.3 fs，25 MHz毛刺等效RMS抖動(dòng)為527 fs。較高頻率的毛刺對周期抖動(dòng)的影響比較低頻率的毛刺更大。25 MHz毛刺的值要比1.4 MHz毛刺高得多。使用方程式5計算的總毛刺RMS抖動(dòng)值△trms Spur）極接近于527 fs，因此，1.4 MHz毛刺的影響可以忽略不計。高dB毛刺可能是某些應用中因抖動(dòng)影響增加而易于出現的誤差。使用方程式2，可以估算出圖6中描繪圖表的總周期抖動(dòng)為1.015ps。

 

總而言之，工程師在指定時(shí)鐘器件時(shí)，諸如相位噪聲及相位抖動(dòng)等頻域參數對他們極有價(jià)值。器件制造商提供的相位噪聲圖是這些產(chǎn)品的極重要性能指示工具?？梢允褂脠D表來(lái)近似估算PLL的帶寬及抖動(dòng)傳遞特性，因而幫助確定它在相關(guān)頻率范圍的特性（作為抖動(dòng)衰減器或產(chǎn)生器）。也可以根據給定圖表來(lái)估算周期抖動(dòng)，方式是考慮主導頻率范圍內的相位噪聲及關(guān)鍵頻率時(shí)的毛刺。尋求為下一代設計應用指定時(shí)鐘器件的工程師使用這些信息，可以作出具有更高權威性的產(chǎn)品造型決策。